На главную домой советы по ремонту квартиры
Поиск по сайту
Список кабинетов || Что это за доктор? || Записаться на прием

Основное меню


Технологии выполнения работ


Диагностика и лечение


Инженерные сети и коммуникации


Элементы конструкции


Расчет конструкций


Помещения


Встраиваемая техника


Строительные и отделочные материалы


Дизайн




Расчет железобетонной балки таврового сечения

Расчет железобетонной балки таврового сечения от расчета балки прямоугольного сечения отличается тем, что следует учитывать высоту сжатой зоны поперечного сечения. Так как геометрические размеры тавровых сечений бывают разными, то сжатая зона бетона может быть или только в полке тавра или и в полке и частично в ребре. Кроме того следует учитывать наличие или отсутствие арматуры в сжатой зоне сечения. Далее будут рассматриваться примеры расчетов для тавровых сечений, у которых отсутствует арматура в сжатой зоне для упрощения изложения и с учетом того, что такие случаи в практике малоэтажного строительства встречаются намного чаще

Теоретические основы расчета

Согласно СНиП 2.03.01-84 и СП 52-101-2003 расчет тавровых поперечных сечений без арматуры в сжатой зоне рекомендуется выполнять с использованием следующих положений:

1. а) Если нейтральная плоскость (граница между сжимаемой и растягиваемой зонами сечения) проходит в полке (рисунок 326.1.а), т.е. соблюдаются условия:

RsAs < Rbb'fh'f (326.1.1)

M ≤ Rbb'fh'f(ho - 0.5h'f) (326.1.2)

и

ξ = у/ho < ξR (220.6.1)

то расчет производится, как для балки прямоугольного сечения с шириной b'f. Подробности расчета по такому алгоритму подробно расписаны в статье "Расчет железобетонной плиты перекрытия". Здесь же приведу только основные формулы:

ξR - предельно допустимое значение относительной высоты сжатой зоны бетона, определяемое по следующей формуле:

граничное условие для сжатой зоны бетона  (220.6.2)

где Rs - расчетное сопротивление арматуры в МПа. Также предельное значение относительной высоты сжатой зоны бетона можно определить по таблице:

Таблица 220.1. Граничные значения относительной высоты сжатой зоны бетона

предельные значения отношения высоты сжатой зоны бетона к расстоянию от центра тяжести арматуры до верха сечения

Примечание: При выполнении расчетов не профессиональными проектировщиками, ограничивающимися только расчетами по первой группе предельных состояний, я рекомендую занижать предельное значение относительной высоты сжатой зоны ξR (и значение аR) в 1.3-1.5 раза. В связи с этим возможный вариант расчета, когда y > ξRho, далее не рассматривается.

При определении сечения арматуры сначала определяется коэффициент am:

определение арматурного коэффициента (220.6.6)

при аm < aR арматура в сжатой зоне не требуется, значение аR определяется по таблице 220.1.

При отсутствии арматуры в сжатой зоне сечение арматуры определяется по следующей формуле:

определение сечения арматуры в растягиваемой зоне (220.6.7)

В формулах (220.6.6) и (220.6.7) значения b заменяются на b'f.

высота сжатой зоны в балках таврового сечения

Рисунок 326.1

1. б) Если нейтральная плоскость проходит в ребре балки (рисунок 326.1.б), то расчет выполняется, исходя из следующего условия:

M < Rbbу (h0 - 0,5у) + Rbh'f(b'f - b)(h0 - 0.5h'f) (326.2)

где (b'f - b)h'f = Aov - площадь сечения свесов полки.

При этом высота сжатой зоны у определяется, исходя из следующих формул:

RsAs = Rbby + Rbh'f(b'f - b) (326.3.1)

y = (RsAs - RbAov)/Rbb (326.3.2)

при этом высота сжатой зоны принимается у ≤ ξRho.

При определении сечения арматуры сначала определяется коэффициент am:

определение арматурного коэффициента при нейтральной оси, проходящей через ребро тавровой балки (326.4.1)

при аm < aR арматура в сжатой зоне не требуется, значение аR определяется по таблице 220.1 (см. выше).

При отсутствии арматуры в сжатой зоне сечение арматуры определяется по следующей формуле:

определение сечения арматуры в растягиваемой зоне сечения тавровой балки при нейтральной оси, проходящей через ребро балки (326.4.2)

2.Так как ширина полки таврового сечения может быть достаточно большой, например для балок, входящих в состав балочного монолитного перекрытия, то ширина полки балки b'f принимается с учетом следующих условий:

2.1. Ширина свеса полки в каждую сторону от ребра балки bсв = (b'f - b)/2 (на рисунке 326 не показана) должна быть не более 1/6 длины пролета рассчитываемого элемента, а также не более:

2.2. При наличии поперечных ребер (второстепенных балок при расчете главных балок или главных балок при расчете второстепенных балок, при этом ребро рассматриваемой балки считается продольным) или при h'f ≥ 0.1h расчетная ширина полки b'f принимается равной 1/2 расстояния между продольными ребрами в свету.

2.3. При отсутствии поперечных ребер или при расстоянии между поперечными ребрами большем, чем расстояния между продольными ребрами и при h'f < 0.1h расчетная ширина полки b'f = 6h'f.

2.4. При консольных свесах полки (при расчете отдельных балок таврового сечения, не входящих в состав разного рода перекрытий):

а) при h'f ≥ 0.1h расчетная ширина полки b'f = 6h'f;

б) при 0.05h ≤ h'f < 0.1h расчетная ширина полки b'f = 3h'f;

в) при h'f < 0.05h свесы полок в расчетах не учитываются.

2.5. При изменяющейся высоте свесов полки в расчетах допускается использовать среднее значение высоты h'f.

Все это, так сказать, теоретические, а потому не совсем понятные положения, давайте посмотрим, как их можно применить на практике.

Пример расчета на прочность балки таврового сечения

Планируется монолитное перекрытие в жилом помещении размерами 5х8 метров с 4 главными балками. Предварительно принятая высота основной плиты 8 см, предварительные размеры балок 10х15 см:

расчетная схема балочного перекрытия и поперечное сечение балки

Рисунок 326.2

Примечание: На общей расчетной схеме (рис.326.2.а) размеры даны в миллиметрах, а размеры поперечного сечения балки (рис.326.2.б) даны в сантиметрах для упрощения дальнейших расчетов. Конструктивная арматура основной плиты для упрощения расчетов не учитывается.

1. Если и основная плита и балки будут бетонироваться одновременно, то высота основной плиты будет высотой полки h'f, а общая высота тавровой балки h = 8 + 15 = 23 см, а = 2.5 см, ho = 20.5 см. Для перекрытия будет использоваться бетон класса В20, с расчетным сопротивлением сжатию Rb = 11.5 МПа (117 кгс/см2) и арматура класса AIII (А400), имеющая расчетное сопротивление растяжению Rs = 355 МПа (3600 кгс/см2). В случае если бетонная смесь будет приготавливаться в домашних условиях (т.е. без должного контроля прочности образцов) и бетонирование будет выполняться не специалистами расчетное сопротивление бетона следует понизить. СНиПом СНиП 2.03.01-84 понижающий коэффициент, учитывающий качество выполнения работ, для подобных случаев не предусмотрен, да и тяжело предугадать, насколько сильно вышеуказанные причины могут повлиять на расчетное сопротивление бетона. Ориентировочно значение этого коэффициента может составлять от 0.5, если нет уверенности в своих силах, до 0.9, если уверенность в своих силах высокая. Дальнейший расчет будет производиться с использованием коэффициента качества работ γк = 0.9. Тогда расчетное значение сопротивления бетона сжатию составит:

Rb = 117·0.9 = 105.3 кг/см2

2. Пролет балок составляет 5 м, при этом bсв ≤ 500/6 = 83 см, первое условие соблюдается. Рассматриваемая балка входит в состав монолитного перекрытия, при этом высота плиты 8 см > 0.1h = 2.3 см, согласно п.2.2 расчетная ширина полки составит:

b'f = 152/2 = 76 см

3. Для определения высоты сжатой зоны сечения сначала необходимо определить максимальный изгибающий момент, действующий в рассматриваемом поперечном сечении тавровой балки. А для этого нужно знать нагрузки, действующие на перекрытие. 

При расчете перекрытий жилых зданий в качестве расчетной временной нагрузки можно использовать следующее значение qвр = 400 кг/м2. Для балок с шагом 162 см расчетная временная нагрузка на погонный метр составит

qвр = 400·1.62 = 648 кг/м

Примечание: Более точное значение расчетной нагрузки следует определять по СНиП 2.01.07-85 "Нагрузки и воздействия", где приводятся значения нормативных нагрузок. Согласно указанного СНиП для плит перекрытий в квартирах жилых зданий нормативное значение распределенной нагрузки составляет 150 кг/м2. Затем это значение нужно умножить на коэффициент надежности по нагрузке, при таком значении нормативной нагрузки составляющий γн = 1.3 (1.4 по старым нормам). Таким образом расчетное значение временной нагрузки без учета стяжки, напольного покрытия и возможных других временных нагрузок составит

qсв = 150·1.3 = 195 кг/м2

Как показывает практика, если к определенной таким образом временной распределенной нагрузке прибавить временные нагрузки от выравнивающей стяжки, напольного покрытия и др., умноженные на соответствующие коэффициенты надежности по нагрузке, то суммарная временная нагрузка будет немного меньше указанных 400 кг/м2. Если до начала расчетов известна толщина будущей стяжки, вид напольного покрытия, расположение мебели и инженерного оборудования, то значение суммарной временной нагрузки можно рассчитать более точно. При этом значение расчетной временной нагрузки может снизиться на 30-70 кг/м2. Тем не менее дальнейший расчет будет выполняться по указанной выше временной нагрузке 400 кг/м2.

Примечание: Устройство каких-либо перегородок данным расчетом не предусматривается. Если по перекрытию планируется устройство перегородок, то следует предусмотреть отдельные балки под перегородки и рассчитать их с учетом возможных нагрузок. Исключение могут составлять легкие перегородки из ГКЛ, возле которых не будет устанавливаться мебель.

Постоянная нагрузка от собственного веса монолитного перекрытия на одну балку будет составлять qп = (0.08·1.62 + 0.1·0.15)2500 = 361.5 кг/м. Коэффициент надежности по нагрузке для бетонных и железобетонных конструкций составляет γн = 1.1. Тогда расчетное значение постоянной нагрузки составит qпр = 361.5·1.1 = 397.65 кг/м. Таким образом суммарная распределенная нагрузка на балку составит:

qр = qп + qв = 397.65 +648 = 1045.65 кг/м

Тогда максимальный изгибающий момент для бесконсольной балки на двух шарнирных опорах:

Мmax = ql2/8 = 1045.65·52/8 = 3267.656 кг·м = 326765.6 кг·см

Почему это так, достаточно подробно рассказывается в другой статье.

4. Проверяем выполнение условия (326.1.2):

M = 326765.6 < Rbb'fh'f(ho - 0.5h'f) = 105.3·76·8(20.5 - 4) = 1056369.6

5. Условие выполняется, расчет сечения арматуры в сжатой зоне можно производить по формулам (220.6.6) и (220.6.7), тогда:

аm = 326765.6/(105.3·76·20.52) = 0.09716

6. am = 0.09716 < aR = 0.39/1.5 = 0.26, значит арматура в сжатой зоне не требуется, тогда требуемая площадь сечения арматуры в сжатой зоне составит:

Аs = 105.3·76·20.5(1 - √1 - 2·0.09716)/3600 = 4.67 см2

Диаметр арматуры можно подобрать по следующей таблице:

Таблица 2. Площади поперечных сечений и масса арматурных стержней.

площадь поперечного сечения арматуры

7. Для армирования балки можно использовать 2 стержня диаметром 18 мм, площадь сечения стержней составит 5.09 см2.

8. Проверяем соблюдение необходимой толщины защитного слоя бетона при выбранной арматуре. Толщина защитного слоя согласно п.5.5 СНиП 2.03.01-84 должна быть не менее диаметра арматуры и ≥ 15 мм. В нашем случае толщина защитного слоя бетона составит:

hз = а - d/2 = 25 - 18/2 = 16 мм

Условие не выполнено, поэтому для расчетов следует принять большее значение а. Например, при а = 27 мм ho = 20.3 см.  

аm = 326765.6/(105.3·76·20.32) = 0.0991

Аs = 105.3·76·20.3(1 - √1 - 2·0.0991)/3600 = 4.71 см2

9. Расстояние в свету между стержнями арматуры составит 100 - 2а - d = 100 - 54 - 18 = 28 мм. Это означает, что для для бетонирования балки следует использовать бетонную смесь с максимальным размером зерен щебня 28 мм. Если предполагается использование крупного заполнителя больших размеров, то следует или увеличить ширину балки, или увеличить высоту балки, что позволит уменьшить диаметр используемой арматуры.

Примечание: если балки и плита будут бетонироваться отдельно, то тогда балки следует рассчитывать как элементы прямоугольного сечения с высотой, равной высоте балок.

Пример расчета балки таврового сечения с учетом прогиба

Выполненный выше расчет на прочность (расчет по первой группе предельных состояний) как правило для шарнирно опертых однопролетных балок недостаточен и требует дополнительного расчета по деформациям. Методик определения прогиба ж/б конструкций существует несколько. На мой взгляд проще всего определить приблизительное значение прогиба при расчете по допускаемым нагрузкам.

Расчет по допускаемым нагрузкам, предполагающий упругую работу материала и не предусматривающий пластические деформации в сжатой зоне бетона, дает следующие результаты:

При определенных выше параметрах высота сжатой зоны бетона составит:

y = √3M/2b'fRb = √3·326765.6/2·76·105.3 = 7.826 см

При этом требуемая высота сжатой зоны при расчете по деформациям определяется решением следующего кубического уравнения:

у3 = 3As(ho - y)2Es/b'fEb (321.2.4)

и при Еb = 270000 кгс/см2, Es = 2000000 кгс/см2, составит примерно уf = 6.53 см (ур = 5.234 см).

Тогда при Ip = b'f(2yp)3/12 = 76(2·5.234)3/12 = 7264.8 см4 примерный прогиб балки составит:

f = 0.83·5·10.456·5004/(384·270000·7264.8) = 3.6 см > fu = 500/250 = 2 см (согласно СНиП 2.01.07-85)

Это достаточно большой прогиб и для его уменьшения можно увеличить количество балок, но можно и увеличить высоту и ширину сечения принятого количества балок, тем более, если это необходимо сделать для использования бетонной смеси с крупным щебнем. Например, при увеличении высоты балки всего на 2 см - до 17 см и ширины балки до 11 см и при той же арматуре ho = 22.3 см:

уf = 7 см (yp = 6.174 см), Ip = 76(2·6.174)3/12 = 11924 см4, приблизительный прогиб

f = 0.83·5·10.456·5004/(384·270000·11924) = 2.194 см ≈ fu = 2 см.

Примечание: приведенная методика определения прогиба не является рекомендованной нормативными документами, к тому же для упрощения расчетов не учитывалось то, что немного увеличится нагрузка от собственного веса балки. Тем не менее такая методика позволяет достаточно быстро определить приблизительное значение прогиба и оценить его влияние на работу конструкции.

Пример расчета на прочность балки таврового сечения с учетом изменения высоты полки

Так как при расчетах плиты принята новая высота плиты h = 6 см, то это вносит ощутимые изменения в значение постоянной нагрузки и в параметры тавровой балки.

В этом случае при общей высоте балки h = 25 см постоянная нагрузка от собственного веса монолитного перекрытия на одну балку будет составлять qп = (0.06·1.62 + 0.11·0.19)2500 = 295.25 кг/м. Тогда расчетное значение постоянной нагрузки составит qпр = 295.25·1.1 = 324.8 кг/м. Таким образом суммарная распределенная нагрузка на балку составит:

qр = qп + qв = 324.8 +648 = 972.8 кг/м

Мmax = ql2/8 = 972.8·52/8 = 3040 кг·м = 304000 кг·см

4. Проверяем выполнение условия (326.1.2):

M = 304000 < Rbb'fh'f(ho - 0.5h'f) = 105.3·76·6(22.3 - 3) = 926724.2

5. Условие выполняется, расчет сечения арматуры в сжатой зоне можно производить по формулам (220.6.6) и (220.6.7), тогда:

аm = 304000/(105.3·76·22.32) = 0.07638

Аs = 105.3·76·22.3(1 - √1 - 2·0.07638)/3600 = 3.943 см2

Как видим требуемая площадь сечения уменьшилась, но так как мы принимали сечение арматуры с учетом прогибов, то диаметр арматуры оставляем без изменения 2 стержня d = 18 мм.

При этом высота сжатой зоны бетона составит:

y = √3M/2b'fRb = √3·304000/2·76·105.3 = 7.55 см

Требуемая высота сжатой зоны при расчете по деформациям составит примерно уf = 7.07 см

Однако такая высота сжатой зоны означает, что нейтральная линия будет проходить не в полке а в ребре балки, и значение у также будет другим. 

По более точной формуле значение моментов инерции полусечений составит:

Iв = b'fhf(y/2)2 +b'fhf3/12 + b(y - hf)((y - hf)/2)2 + b(y - hf)3/12 = Iн = As(ho - y)2Es/Eb (321.2.3.2)

тогда, подставив имеющиеся значения, получим:

76·6(у/2)2 + 76·63/12 + 11(у - 6)(y/2 - 3)2 + 11(y - 6)3/12 = 5.09(22.3 - y)22000000/270000;

114y2 + 1368 + 2.75(y - 6)3 + 0.917(y - 6)3 = 43.704(22.3 - y)2;

у ≈ 8.08 см

Так как требуемая высота сжатой зоны при расчете на прочность больше, чем высота сжатой зоны при расчете по деформациям (разница составит примерно 7.55-7.05 = 0.5 см), то при приближенном расчете (без учета области пластических деформаций) расчетное значение высоты полки составит 6 - 0.5 = 5.5 см, тогда

Ip = 76·5.5·3.792 + 76·5.53/12 + 3.667·2.083 = 6004.2 + 1053.71 +33 = 7090.9 см4, тогда примерный прогиб балки составит:

f = 0.83·5·9.73·5004/(384·270000·7090.9) = 3.43 см > fu = 2 см, а значит высоту балок желательно увеличить еще.

Например, при общей высоте h = 30 см

у ≈ 10.02 см

Ip = 76·5.5·4.762 + 76·5.53/12 + 3.667·4.023 = 9470.9 + 1053.71 + 238.2 = 10762.8 см4, тогда примерный прогиб балки составит:

f = 0.83·5·9.73·5004/(384·270000·7090.9) = 1.9 см < fu = 2 см

Если произвести расчет с учетом изменяющего модуля упругости бетона, то при Еb1 = 270000/(1 + 2.8) = 71052.6 кг/см2.

76·6(у/2)2 + 76·63/12 + 11(у - 6)(y/2 - 3)2 + 11(y - 6)3/12 = 5.09(27.3 - y)22000000/71052.6;

114y2 + 1368 + 2.75(y - 6)3 + 0.917(y - 6)3 = 166.0752(27.3 - y)2;

у ≈ 14.45 см и в этом случае высота сжатой области сечения принимается без изменений, тогда

Ip = 2·27410 = 54820 см4, тогда примерный прогиб балки составит:

f = 0.96·5·9.73·5004/(384·71052.6·54820) = 1.95 см < fu = 2 см

На главную домой

Категории:
Оценка пользователей: 5.0 (голосов: 1)
Переходов на сайт:10944
Комментарии:
23-03-2014: Андрей

каждый раз читаю какую либо статью не понимаю для кого вы пишите? Если для профи, то они читают проф. литературу. Если для обывателя, то вы меня извините. Я бы ни черта бы не понял что тут написано. Мой совет тому кто тут побывал: Открыть книгу "Строительные Конструкции" Сеткова и Сербина. Там все ГОРАЗДО понятнее. Не смотря на то, что литература как раз высшего класса. А для обывателя нужно писать не такими фразами как "произведение катетов пополам", а "эту линию умножаем на эту, нажав вот такой значок (х) и потом разделить на 2, нажав вот такой значок (/)"


18-05-2014: Askar

"Мудрый" Андрей, не ищите между ногтями грязь у окружающих, так проще жить. А, касательно фраз "произведение катетов пополам", в этот сайд заходят в основном технари, а они то знают смысл этих фраз.


08-09-2014: Александр

Здравствуйте!

С помощью Ваших материалов я попробовал решить следующую задачу: рассчитать ребристую плиту фундамента. От приведенного здесь расчета она отличается тем, что равномерно распределенная нагрузка (реакция грунта) будет снизу, а по периметру на нее давят стены. Т.е. все с точностью до наоборот, но ребра также смотрят вниз.
Я взял нагрузку на погонный метр 1266 кг, ребра размером 10 см на 30 см, толщина стяжки 8 см, т.е. общая высота ребра 38 см. Это позволит нам взять hо = 35 см.
Размер плиты 6х6м, ребра через каждый метр.
Ммах = 1266х6х6/8 = 5697 кгс/м.
Ао = 5697/(0,1х0,35х0,35х1480000) = 0,314, отсюда по таблице ню = 0,805, епсилон = 0,39. В рекомендуемые рамки уложились.
Отсюда площадь сечения арматуры:
Fa = 5697/(0,805х0,35х36000000) = 5,62 см, это 5 прутков по 12мм.
Т.к. на растяжение работает только верхняя часть плиты (полка тавра), то ее армируем сеткой 200х200 мм из арматуры 12, сами ребра не армируем.
Все ли правильно?

Спасибо).


10-09-2014: Доктор Лом

Как правило тавровое сечение для ж/б конструкций выбирается, чтобы обеспечить максимально эффективное использование материала, т.е. полка - бетон - работает на сжатие, а арматура в ребре работает на растяжение.
В Вашей конструкции со сжатыми ребрами арматуру, полученную по расчету, следует концентрировать возле ребер, а арматуру для плит - полок тавра рассчитывать отдельно, но как я уже говорил, растянутый бетон - это не очень эффективно.


22-03-2015: Евгений

Уважаемый Доктор Лом!Если монолитно ребристое перекрытие в Вашем примере,выполнить совместно с плитами,второстепенными балками не по стенам,а вместе с монолитным ж/б поясом .Высота пояса равна высоте второстепенных балок.Перекрытие--цокольное,2-х этажного здания.Можно ли при этих условиях считать балки с "защемлением" и считать как М=ql2/24 ,то какими будут расчётные моменты на опорах и в средних пролётах.Это важно,т.к нет лишней арматуры.Спасибо.


23-03-2015: Доктор Лом

Насколько я понял, вас интересует армирование именно плиты, а не балок и этот вопрос более детально рассматривается в другой статье, ну да ладно.
Теоретически, если на концах плиты - балки будет жесткое защемление и пролеты равные, то и рассчитывать такую плиту до смешного просто - достаточно подобрать параметры только для одного из пролетов. На всех опорах момент будет ql^2/12, в пролетах ql^2/24. Вот только достигнуть жесткого защемления на стенах даже с помощью армопояса вы не сможете. В таких случаях для уменьшения сечения арматуры в крайних пролетах есть два варианта:
1) уменьшить длину крайних пролетов, как правило длина крайних пролетов ребристой плиты составляет 0.8-0.95l, и пересчитать плиту как многопролетную балку с разными длинами пролетов.
2) увеличить длину опорного участка плиты на стены, пусть даже и с использованием армопояса, так чтобы плита опиралась на 2/3 ширины стены или еще больше. В этом случае вы получаете плиту многопролетную балку с консолями - опорными участками, на которые действует нагрузка от вышележащих стен. В идеале нагрузка от стен может быть настолько большой, что обеспечит "защемление" на крайних опорах балки. Посмотрите заодно статью "Виды опор, какую расчетную схему выбрать".


16-07-2015: Федор

Добрый день!
Скажите, там где балка примыкает к полке угол 90 градусов, вот там нужно этот угол спрямить? Не знаю как объяснить, вот типа так, вторая картинка слева
https://encrypted-tbn3.gstatic.com/images?q=tbn:ANd9GcSZAmbbmANElZwEPGzDks9xZEXD9yKqTwhGaB9H4GM4iv4KVktNFkkvG9y0


17-07-2015: Доктор Лом

Тут все будет зависеть от того, какую именно конструкцию вы проектируете, в каком количестве, какие на нее будут нагрузки и какой закладывается запас прочности.
В данной статье приводится методика расчета балки, у которой полка имеет постоянную высоту. При проектировании перекрытий жилых, иногда общественных зданий такой формы вполне достаточно.
На указанной вами картинке с различными поперечными сечениями показан тавр с изменяющейся высотой полки, делается это для того, чтобы уменьшить скачок касательных напряжений, что важно при проектировании конструкций, на которые действует значительная нагрузка и потому расходы на более сложную опалубку себя оправдывают. Тем не менее делать тавровые балки с более плавным переходом от стенки к полке в частном строительстве никто не запрещает и это даже приветствуется, например при использовании несъемной опалубки вы получите тавр с более плавным переходом от стенки к полке.
Расчет такого тавра будет более долгим, так как сначала следует определить параметры приведенного к простым прямоугольным формам сечения.


Добавить свой комментарий:

Имя:

E-Mail адрес:

Комментарий:

Ваша оценка:

Примечание: Возможно ваш вопрос, особенно если он касается расчета конструкций, так и не появится в общем списке или останется без ответа, даже если вы задатите его 20 раз подряд. Почему, достаточно подробно объясняется в статье "Записаться на прием к доктору" (ссылка в шапке сайта).




советы по строительству и ремонту



После успешного завершения перевода откроется страница с благодарностью и адресом электронной почты. Если вы хотите задать вопрос, пожалуйста, воспользуйтесь этим адресом. Спасибо. Если страница не открылась, то скорее всего вы осуществили перевод с другого Яндекс-кошелька, но в любом случае волноваться не надо. Главное, при оформлении перевода точно указать свой e-mail и я обязательно с вами свяжусь. К тому же вы всегда можете добавить свой комментарий к соответствующей статье.

Для терминалов номер Яндекс Кошелька 410012390761783

На всякий случай кошелек webmoney: R158114101090

Или: Z166164591614


Доктор Лом. Первая помощь при ремонте, Copyright © 2010-2016